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发酵罐附件的设计及选型

作者:发酵罐 时间:2018-04-11 08:39
发酵罐附件的设计及选型 一、发酵罐的入孔 1、不锈钢发酵罐的选用入孔BIIPg6Dg4508H 1 =220JB-64-28材料A3钢 2、补强圈尺寸确定如下 D 内 =484mm D 外 =760mm 补强圈的厚度S 补 按下式计算,考虑罐体与入 信息摘要:
发酵罐 附件的设计及选型 一、发酵罐的入孔 1、 不锈钢发酵罐 的选用入孔BIIPg6Dg4508H 1 =220JB-64-28材料A3钢 2、补强圈尺寸确定如下 D 内 =484mm D 外 =760mm 补强圈的厚度S 补 按下式计算,考虑罐体与入孔节均有一定的壁厚裕量,故 补强

发酵罐附件的设计及选型

发酵罐蒸发量大的原因:发酵罐蒸发量大主要是由于温度的原因所造成的,要想弄明白不锈钢发酵罐蒸发量大的原因就得需要先弄明白影响发酵温度的原因及控制方法。

影响发酵温度的因素:

发酵液的温度变化受生物热、搅拌热、蒸发热、辐射热和显热的影响,用公式表示为Q发酵=Q生物+Q搅拌-Q蒸发-Q辐射-Q显

(1)生物热

生物热是菌体在生长繁殖过程中产生的热能,来自菌体的分解代谢,生物热的大小域菌种、培养基成分和菌体的呼吸强度有关。培养基愈丰富,生物热愈大;细胞数量愈多,生物热愈大;呼吸强度愈高,生物热愈大。

(2)搅拌热

搅拌器转动引起的液体之间和液体与设备之间的摩擦所产生的热量,用公式表示Q搅拌=3600(P/V)P/V——是通气条件下单位体积发酵液所消耗的功率(kW/m3)3600为热功当量(kJ/(kW·h))

(3)蒸发热、显热和辐射热

空气进入发酵罐,与醪液充分混合,引起水分蒸所需的热能为蒸发热水分蒸发、进气和废气排出因温度差异所带走的部分热能为显热发酵罐外壁与大气间的温度差异使发酵罐中的部分热能通过罐体向大气辐射的热能为辐射热

发酵罐温度的控制:

(1)最适温度的选择

最适发酵温度使既适合菌体生长,有适合代谢产物合成的温度。最适菌体生长温度和最适产物合成的温度往往不一致。

如乳酸链霉菌发酵生产乳酸,最适菌体生长温度为34℃,最适产物合成温度为30℃;青霉素发酵,产黄青霉最适菌体生长温度为30℃,最适产物合成温度为24.7℃;最适发酵温度随菌种、基质成分、培养条件和菌体生长阶段而;理论上讲,发酵过程可以设置不同的发酵温度时段,包括菌体生长发酵温度和产物合成发酵温度等。生产上,由于发酵液体积大,少则几十立方米,多则上百上千立方米,升降温度时间长,难度大,通常采用一个发酵温度。

(2)温度的控制

发酵罐在发酵过程中一般不需加热,选用微生物能承受稍高一些的温度进行生长和繁殖,这对生产有很大的好处,即可减少污染杂菌的机会和夏季培养所需降温的辅助设备,因此培养耐高温的菌种有一定的现实意义。生产中,温度的控制是采用冷却水通入发酵罐的蛇管或夹套中,热交换保持恒温发酵的。

只有知道了发酵罐蒸发量是由哪些因素造成的,以及应该如何有效的控制温度,才能有效的解决发酵罐蒸发量大的问题。

发酵罐附件的设计及选型

 

 

 

发酵罐附件的设计及选型

 

一、发酵罐的入孔

1、不锈钢发酵罐的选用入孔BIIPg6Dg450×8H1=220JB-64-28材料A3钢

2、补强圈尺寸确定如下

D=484mm

D=760mm

补强圈的厚度S

按下式计算,考虑罐体与入孔节均有一定的壁厚裕量,故

补强圈取8mm

S=(d×S0)/(D2-D1)=(45×0.52)/(76-484)=0.85cm

二、发酵罐的接管

 

 

 

 

 

  1.  

    CO2回收接管

 

YB804-70 Dg40无缝钢管 重3.6kg/m

法兰 Pg6Dg40HG5010—58 重1.219kg

 

 

 

 

 

  1.  

    温度计取样接管

 

见发酵罐总装图

 

 

 

 

 

  1.  

    冷却剂进口接管

 

YB804-70 Dg50无缝钢管 重4.65kg/m

法兰 Pg6Dg50HG5010—58 重1.348kg

 

 

 

 

 

  1.  

    滤酒管

 

YB804-70 Dg50不锈钢管 重7.15kg/m

法兰 Pg6Dg50HG5010—58 重2.38kg

去滤酒馆于管内高度为1.2m即1200mm

 

 

 

 

 

  1.  

    麦汁进料及Y排放接管

 

Dg125球阀控制酒量

Dg50玻璃视镜观测Y排放情况

Dg50接管

 

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